公司長(zhǎng)年經(jīng)營(yíng)舞鋼、武鋼產(chǎn)NM360/NM400/NM450/NM500、寶鋼Mn13系列***鋼板，以量大的優(yōu)勢(shì)成為全國(guó)供應(yīng)商，以***的質(zhì)量銷(xiāo)售給廣大的客戶，特殊尺寸可定做。寬1500-3000（mm）長(zhǎng)6000-130000（mm）厚1MM-120MM。***資源：***板用途：1）火電廠：中速磨煤機(jī)筒體襯板，風(fēng)機(jī)葉輪窩殼，除塵器入口煙道，灰渣導(dǎo)管，斗輪機(jī)襯板，分離器連接管，碎煤機(jī)襯板，煤斗及破碎機(jī)襯板，燃燒器燒嘴，落煤斗和漏斗襯板，空預(yù)器支架護(hù)瓦，分離器導(dǎo)向葉片。上述零部件對(duì)***鋼板的硬度和***強(qiáng)度沒(méi)太高的要求，可以用材質(zhì)為NM360/400厚度6-10mm的***鋼板。2）煤場(chǎng)：送料槽及漏斗內(nèi)襯，料斗襯套，風(fēng)機(jī)葉片，推料機(jī)底板，旋風(fēng)收塵器、焦炭導(dǎo)向器襯板，球磨機(jī)內(nèi)襯，鉆頭穩(wěn)定器，螺旋加料器料鐘及基座，揉捏機(jī)鏟斗內(nèi)襯，環(huán)形送料器、翻斗車(chē)底板。煤場(chǎng)作業(yè)環(huán)境惡劣，對(duì)***鋼板的***性和***強(qiáng)度有一定的要求，使用材質(zhì)為NM400/450 HARDOX400厚度8-26mm的***鋼板。3）水泥廠：溜槽內(nèi)襯，末端襯套，旋風(fēng)收塵器，選粉機(jī)葉片和導(dǎo)向葉片，風(fēng)扇葉片及內(nèi)襯，回收斗內(nèi)襯，螺旋輸送機(jī)底板，管道組件，熔塊冷卻盤(pán)內(nèi)襯，輸送槽襯板。這些部件也需要***性、***性要好一點(diǎn)的***鋼板，可以用材質(zhì)為NM360/400 HARDOX400厚度8-30mmd的***鋼板。4）裝載機(jī)械：卸軋機(jī)鏈板，料斗襯板，抓斗刃板，自動(dòng)翻斗車(chē)翻斗板，自卸車(chē)車(chē)身。這就需要***強(qiáng)度和硬度極高的***鋼板，建議使用材質(zhì)為NM500 HARDOX450/500厚度在25-45MM的***鋼板。5）礦山機(jī)械：礦料、石料破碎機(jī)襯板、葉片，輸送機(jī)襯板、擋板。此類部件需極高的***性，可用材質(zhì)為NM450/500 HARDOX450/500厚度在10-30mm的***鋼板。6）建筑機(jī)械：水泥推料機(jī)齒板，混凝土攪拌樓、攪拌機(jī)襯板，除塵器襯板，制磚機(jī)模具板。使用材質(zhì)為NM360/400厚度10-30mm的***鋼板。7）工程機(jī)械：裝載機(jī)、推土機(jī)、挖掘機(jī)鏟斗板、側(cè)刃板、斗底板、刀片、旋挖鉆機(jī)鉆桿。此類機(jī)械需要特別強(qiáng)硬和***強(qiáng)度極高的***鋼板，可用材質(zhì)為NM500 HARDOX500/550/600厚度在20-60mm的高強(qiáng)度***鋼板。8）***鋼板還可應(yīng)用在砂磨機(jī)筒體、葉片，各種貨場(chǎng)、碼頭機(jī)械那么部件，軸承結(jié)構(gòu)件，鐵路車(chē)輪結(jié)構(gòu)件，軋輥等。

耐磨400鋼板，大批量供應(yīng)以下是技術(shù)上的知識(shí)： 研究變形奧氏體相變規(guī)律的基本方法是測(cè)定鋼的過(guò)冷奧氏體連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線，這種曲線不但可以系統(tǒng)地表示出變形工藝參數(shù)、軋后冷卻制度對(duì)相變規(guī)律的影響，而且是選用合適的鋼種的化學(xué)成分，衡量與之相配合的熱軋變形工藝是否恰當(dāng)?shù)囊罁?jù)，實(shí)際軋制生產(chǎn)中采用的冷卻制度多為連續(xù)冷卻方式。過(guò)冷奧氏體連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線圖，簡(jiǎn)稱CCT曲線，它系統(tǒng)地表示冷卻速度對(duì)轉(zhuǎn)變開(kāi)始點(diǎn)、相變進(jìn)行速度和組織的影響情況。CCT曲線是分析連續(xù)冷卻時(shí)奧氏體轉(zhuǎn)變過(guò)程及轉(zhuǎn)變產(chǎn)物組織和性能的有力工具，CCT曲線與實(shí)際生產(chǎn)條件相當(dāng)接近，所以它是制定合理的加工和熱處理工藝時(shí)的有用參考資料。根據(jù)連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線可以選擇zui適當(dāng)?shù)墓に囈?guī)范，從而得到恰好的組織，達(dá)到提高強(qiáng)度和塑性的目的。本研究基于熱模擬試驗(yàn)分別研究了NM400耐磨鋼在靜態(tài)下和動(dòng)態(tài)下冷卻速度對(duì)其組織的影響，以確定其正確的淬火工藝。 將軋制鋼板加工成膨脹試樣，試驗(yàn)采用Gleeble-1500熱模擬機(jī)，測(cè)定試樣在不同冷卻速度下的微觀組織。 通過(guò)靜態(tài)連續(xù)冷卻實(shí)驗(yàn)可知，冷速為5℃/s時(shí)得到的組織為鐵素體+貝氏體，隨著冷速的增加貝氏體轉(zhuǎn)變范圍增加，當(dāng)冷速為30～50℃/s時(shí)得到的組織為貝氏體+馬氏體組織。通過(guò)動(dòng)態(tài)連續(xù)冷卻試驗(yàn)可知，冷卻速度為0.5～1.0℃/s時(shí)組織為多邊形鐵素體+粒狀貝氏體；冷速為5～15℃/s時(shí)粒狀貝氏體組織轉(zhuǎn)變?yōu)榘鍡l貝氏體組織，冷卻速度在20℃/s以上，組織主要是貝氏體+馬氏體的組織。由動(dòng)態(tài)CCT曲線的分析，建議直接淬火工藝為：冷卻速度應(yīng)該大于15℃/s以便得到貝氏體組織或者貝氏體+馬氏體的混合組織，冷卻開(kāi)始溫度(即二階段終軋溫度)為800～850℃，即高于相變開(kāi)始溫度；而冷卻結(jié)束溫度為400～450℃，低于相變結(jié)束溫度。