發(fā)電機(jī)出租硬件構(gòu)成分析由于該保護(hù)屬集成電路保護(hù)，很多啟動出口回路都采用直流24 V電源控制，抗干擾能力較其它保護(hù)相對較弱，合閘操作時直流系統(tǒng)出現(xiàn)沖擊而且伴隨著直流接地。所以初步分析認(rèn)為，是直流系統(tǒng)電壓波動對該集成電路保護(hù)產(chǎn)生干擾引起的誤動。2.2 對直流系統(tǒng)電壓波動的分析與檢查常規(guī)的液壓機(jī)構(gòu)、氣動彈簧機(jī)構(gòu)的合閘沖擊電流均只有幾安培，不足以對直流系統(tǒng)電壓產(chǎn)生較大影響，而電磁機(jī)構(gòu)的合閘沖擊電流可達(dá)100多安培，對直流系統(tǒng)沖擊很大，足以對保護(hù)裝置產(chǎn)生干擾引起誤跳閘。針對以上分析，檢查和試驗(yàn)證實(shí)了在直流接地且直流系統(tǒng)出現(xiàn)沖擊時，該保護(hù)的部分出口回路感應(yīng)出干擾電壓。高、中、低壓三側(cè)開關(guān)公用跳閘回路如圖1所示。在進(jìn)行模擬試驗(yàn)時，發(fā)現(xiàn)圖1中的X3:52端子能感應(yīng)出10 V左右的直流電壓，持續(xù)時間每次3～8 ms不等，使得13CZ出口繼電器發(fā)生抖動，導(dǎo)致誤跳閘。13CZ是高、中、低壓三側(cè)開關(guān)公用的跳閘出口繼電器。 中、低壓側(cè)的跳閘回路與高壓側(cè)不同，分別如圖2、圖3(中、低壓側(cè)以中壓側(cè)為例)所示。

發(fā)電機(jī)出租在燃?xì)夤┙o系統(tǒng)中，已氣化的天然氣溫度不能太高，應(yīng)控制經(jīng)過燃?xì)饩彌_罐及熱交換器的天然氣溫度，溫度過高會導(dǎo)致發(fā)動機(jī)爆震。儲罐中原帶有的燃?xì)馊剂希?jīng)過新車運(yùn)輸、交接及檢查等過程后，其實(shí)際儲存時間過長。當(dāng)儲罐吸收外界熱量而使內(nèi)壓力增大超過1.6MPa，閥會自動排除超壓的天然氣，加速罐內(nèi)天然氣的蒸發(fā)。由于抗爆性較好的甲烷的蒸發(fā)，液態(tài)燃?xì)庵械募淄楹恐饾u降低，直接影響發(fā)動機(jī)的抗爆性能，易使燃?xì)獍l(fā)動機(jī)產(chǎn)生爆震，嚴(yán)重時可造成發(fā)動機(jī)的損壞。一般產(chǎn)生爆震的部位在燃燒室，發(fā)電機(jī)出租易造成氣缸上部燒熔損壞，但不至于引起整個缸體破碎。從整體破碎的情況看，缸套的材質(zhì)、淬火熱處理不當(dāng)也與缸體破碎有直接關(guān)系。二、火花塞出現(xiàn)污損、裂紋損壞故障分析燃?xì)獍l(fā)動機(jī)正常工況時，火花塞的絕緣體出現(xiàn)輕微黃或棕色沉淀物，也會出現(xiàn)輕微的電極腐蝕現(xiàn)象。火花塞用氧化鋁陶瓷制成，其工作環(huán)境極為惡劣，不但要承受缸內(nèi)溫度及壓力頻率極高的急劇交替沖擊，還要保證在40kV高電壓下的絕緣性能和耐化學(xué)腐蝕性。一般來說，造成絕緣體破損的主要原因是爆裂震動。燃?xì)獍l(fā)動機(jī)由于燃料的差別，混合氣的空燃比和氣缸的壓縮壓力均高于汽油機(jī)，點(diǎn)火電壓在40kV以上，而火花塞間隙比汽油機(jī)小得多，所以，安裝火花塞和點(diǎn)火線圈時，必須保證火花塞間隙在規(guī)定值，并應(yīng)在點(diǎn)火線圈與火花塞電極涂抹導(dǎo)電膠，在火花塞陶瓷體上涂絕緣脂，以防止因膠套老化引發(fā)火花塞與缸套間漏電。